雷士电子镇流器电路图分析

　　下图是雷士45W镇流器电路图的电源输入部分，其实很简单前端的2个电感是去谐波的，提高功率因数用的，这款镇流器标称的功率因数是大于0.9的；

　　后面变成整流滤波电路， C6同C7组成分压电路，中点的电压为160V

 

　　下图是完整的雷士45W镇流器电路图；（下图有一错误，V+实为VDD）

　　振荡电路与其他的镇流器大同小异，T1是一个圆形的磁环上面绕了3个绕组的小变压器，用于提供1对Q1和Q2反相脉冲；

　　镇流器上电时，Q1和Q2是截至的；

　　但是由于Q2的基极上的DB3、R2、R8、R7的回路，使Q2导通；Q2导通后使得T1的各绕组感应出反相的脉冲信号，（注意各绕组的同名端）；这个脉冲信号又使Q1 导通；Q2截至；（由于T1绕组感应脉冲是反相的，所以Q1或Q2只有1个管导通）

　　而Q1导通时，又在T1上感应出脉冲信号，使Q2导通，Q1截至；

　　就是这样，镇流器便振荡起来； 变压器T？与C14 和灯管组成LC 电路，谐振振荡频率约为27K（用TEK 2467B 示波器测试得）；谐振后荧光管发光；

　　用FLUKE 8840万用表 AC档测试得C14与灯管2绕组间的电源约为170V

　　该镇流器还增加了保护电流，一般的镇流器 元件T？只是一只2条腿的电感，而雷士的镇流器是增设一一个副边的绕组，类似电

　　流互感器，副边绕组感应出的脉冲经过D14、C13、C14等元件整流滤波，正常时得到15V的电压；

　　由于DB3-1 是33V的双向二级管； 当故障时绕组感应出的电压大于33V时，即向可控硅Q4和三极管Q3提供保护控制信号，

　　Q3导通使整个振荡电路停止，并且Q4 可控硅导通防止，Q1与Q2 再次导通；

　　除非镇流器 二次上电。

　　雷士电子镇流器电路图（型号NHB140U-06）详解

　　一款雷士NHB140J-06电子镇流器，重要参数如下：功率40W，额定电流190mA，功率因数0.95，TC=70°C，U-OUT=220V。该镇流器电路有些特别，同样的灯管，配接该镇流器，灯管亮度明显提高。为此，特绘制其电路如图1所示，下面对其工作原理加以分析，不妥之处请斧正。

　　该镇流器主要由干扰抑制、整流与功率因数校正、启动与振荡、保护等电路组成。

　　一 市电输入与功率因数

　　校正电路

　　1．干扰抑制电路

　　电容C 1（0.1μF/275 V）、电感L3、电容C21（0.22μF/275V）等元件组成双π型滤波器，对来自电网以及镇流器工作时产生的高频干扰进行双向抑制，避免两者相互干扰。

　　2．整流与功率因数校正电路

　　市电经整流二极管D1～D4（1N4007）桥式整流后，输出单向的约205V脉动直流电，经过二极管D7（FR107）和电感L1后，送入由二极管D8（FR107）、电容C3、C4、二极管D9～D11、D14（FR107）、电解电容C10、C11（22μF/250V）等元件组成的复合泵式功率因数校正电路。

　　其中，D9～D11、D14、C10、C11、C5、C6等元件构成第一辅助电源（双泵电源），D7、D8、C3、C4等构成第二辅助电源（高泵电源）。

　　双泵电源：此为逐流电路的改进型。逐流电路的特点是延长了市电电流的导通时间，整流二极管导通角度延长至120°，电流为零（死区）的角度减小至60°，为零时间约占33.3%，功率因数可提高到0.9左右，电流谐波

　　失真值（THD）可降至30%～40%，但这时灯管供电电压波动大，电流波峰系数大于1.7（不达标）。

　　采用改进型的逐流电路后，加到L2及灯管支路中的高频电压除流向半桥无源端的电容C7外，其正、负半周还分别通过D14、D9整流，C11、C10、C5、C6滤波，形成了两个辅助电源。该辅助电源与脉动直流供电电压叠加，降低了电压的波动，使电流波峰系数小于1.7，但在市电输入电流的0°，180°，360°附近仍有间断，尽管可以通过减小C10、C11容量来减小间断角，但又会使灯管供电电压波动增大，电流波峰系数增高。在此阶段中，当市电电压低于C10、C11所充电压（约电源峰值电压的一半）时，市电中断，C10、C11中储存的电荷开始向负载放电，此时利用高泵电路可使市电电流保持连续，市电不中断。

　　高泵电源：加到L2和灯管支路中的高频电压的负半周送到C3的下端，市电通过D7、L1对C3充电，在C3上形成上＋下－的电压，此时D8负端电压高于D7正端电压，D8不导通；在高频电压的正半周期间，C3上的电压与高频电压叠加，经D8整流，C4、C10、C11、C6、C5滤波后，形成约260V脉动直流电压给半桥电路供电。由于桥式整流输出端约205V电压与高频电压电路之间不停地充放电，从而使市电输入电流不间断，弥补了双泵电源中市电输入电流不连续的缺陷。此外，电路中串联的电感L1又具有平滑市电输入电流波形、减小电流谐波失真的作用。

　　经此设计后，该电路的功率因数、谐波含量、灯电流波峰系数等均达到了国标规定标准。

　　二 启动与振荡电路

　　通电后约260V直流电压通过偏置电阻R2、R3（680kΩ/0.5W）给功率管Q2（D 13005ED）的b极提供偏置，Q2开始导通，同时260V电压还通过C7、左灯丝、C14、右灯丝及D17（1N4007）、L2、T1的A-B绕组、Q2的c极、R5（0.5Ω/0.5W）到地，形成Q2集电极电流，T1各绕组产生了感应电势。在反馈电压的作用下，Q2快速退出饱和进入截止状态，Q1迅速由截止进入饱和状态。

　　此电路为变异型半桥逆变电路，在半桥桥路的无源侧C7下部与地端少了一个同容量电容。当Q1开始导通时，在Q2导通期间C7充有的上＋下一电压，此时开始通过Q1的c极、R4（0.5Ω/0.5W）、L2、右灯丝、C14、左灯丝及D16（1N4007）放电。

　　由于电磁感应及反馈绕组的作用，Q1、Q2反复导通与截止，形成振荡。半桥在Q1、Q2的中点输出近似方波的脉冲，通过C14电流方向交替变化，使L2、C14、C7等组成的LC串联电路发生谐振，C14两端产生谐振高压点亮灯管。灯管被点亮后，内阻下降，LC串联电路失谐，Q值下降，灯管两端电压降低，同时L2又对灯管电流加以限流，满足了灯管高压启动、低压工作、电流稳定的要求。

　　电容C8起续流作用。在Q2截止、Q1转入导通前，流过L2中的电流（由右向左）通过C8、C7返回至灯管中，电流保持连续，避免中断；在Ql截止、Q2转入导通前，流过L2中的电流（由左向右）又通过C7，C8返回至灯管中，同样使电流保持连续，避免中断。最终保持灯管连续正常发光。实测此镇流器工作频率约为42kHz。

　　三、保护电路

　　在保护电路中，除保险丝FUSE（0.39Ω/0.5W）提供最基本的短路保护外，还有以下保护：

　　可控硅Q3（100-6）、双向触发二极管DB3、滤波电解电容C16（2μF/50V）、整流二极管D18、D19（1N4148）、过压取样电阻R9、R10（150kΩ）、R14（680kΩ/0.5W）等组成灯管过压保护电路。当灯管寿终（EOL）、阴极出现整流效应等引起灯管电压过高时，通过D18、D19等整流滤波后的电压达到约33V、DB3导通，Q3导通，二极管D15（FR107）正极电压被拉低，Q1因失去激励而截止，半桥电路停止工作。

　　D16、D17（1N4007）分别并接于灯管两端灯丝中，两灯丝互为阴、阳极，利用1N4007正向约有0.6V的钳位电压，将热态灯丝电压限制约0.6V，并分流灯丝上的电流，避免电流过大造成灯丝上的发射物质过热而损害，影响其使用寿命。C7下端连接接插件CM③脚及D16负极，在无灯空载通电时，C7处于开路状态，无电流通过，T1绕组无法产生正反馈，避免了空载通电时，L2、C14发生串联谐振而烧毁元件。

　　电感L5、L4（33pH）的作用是防止Q1、Q2的b极输入电压过高，避免三极管深度饱和带来的开关损耗；二极管D5（1N4007）、限流电阻R7（68Ω）及D6（1N4007）、R6（68Ω）分别组成Q1、Q2基极绕组反激电压吸收电路，防止Q1、Q2被反激电压击穿；隔直电容C12、C13可使Q1、Q2直流偏置不受影响；电阻R4、R5（0.5SZ/0.5W）起交直流负反馈作用，稳定电路工作状态，同时又是Q1，Q2过流保护电阻，当灯管寿终等情况引起过流时，R4、R5被烧断，防止故障扩大；Q1、Q2内部的阻尼二极管组成反激电压抑制电路，在Q1或Q2截止瞬间，L2上的反激电压分别被Q2内部阻尼管、C6或Q1内部阻尼管、C7等吸收（负载续流），避免Q1，Q2过压击穿。

　　此电路预留有二极管D13、D12安装孔，分别并接于半桥桥路有源侧中点与电源正、负极之间。当采用的Q1、Q2不带阻尼管时，可用FR107型二极管安装在D13、D12处。

　　注：图中各处电压是在市电约为230V、接灯管状态下，用500型万用表直流档测得，仅供参考。